Металлопрокат на складе «М-Комплект» (044)490-04-88 (044)490-04-89


Характеристики основных свойств деформируемых латуней и температуры их обработки

Механические свойства

Зависимость модуля упругости от содержания цинка в латуняхЗависимость модуля упругости от содержания цинка в латунях
Влияние цинка на свойства латуниВлияние цинка на свойства латуни

Механические свойства латуней определяются свойствами фаз, химическим составом и структурой. Почность латуней возрастает при увеличении концентрации цинка. Почность достигает максимального значения двухфазной области α+β при 45...47 % цинка. Когда β'-фаза полностью заменяет α-фазу, прочность латуни быстро уменьшается благодаря высокой хрупкости β'-фазы. Увеличение количества цинка уменьшает модуль нормальной упругости E. Когда содержание цинка превышает предела растворимости в α-фазе, в структуре сплава выделяется β'-фаза, что резко понижает модуля упругости. β-латуни с β'-структурой малопластичны при комнатной температуре. Сплавы меди с содержанием цинка более 50 % не подвергаются холодной деформации, поэтому в производстве применяются α и α+β-латуни, а β-латуни используют для особых приложений, например, как основа сплавов с эффектом запоминания формы.

Теплопроводность λ и ω электропроводность меди уменьшается при легировании цинком, и при концентрации его в латунях более 20 % теплопроводность λ и ω электропроводность меди имеет величину не боле 40 % от соответствующих характеристик меди.

Однофазные латуни после отжига в мягком состоянии имеют σв = 24—38 кгс/мм2 и δ = 45—60%, а двухфазные - σв = 35—45кгс/мм2 и δ = 33—65% Прочность и твердость латуней существенно повышается холодной пластической деформацией до σв = 42—75кгс/мм2, при этом пластичность резко снижается δ = 3—10%.

Механические и физические свойства двойных (простых) деформируемых латуней
Латунь Плотность
г/см3
Температура
плавления,
°С
Теплопро-
водность,
кал/(см·c·°С)
Коэффициент
линейного
расширения
α·10-6
ρ,
Ом-мм2
σв, кгс/мм2 δ, % HB, кгс/мм2 E, кгс/мм2
твердая мягкая твердая мягкая твердая мягкая твердая мягкая
Примечание. Обрабатываемость резанием дана в % по отношению к обрабатываемости латуни ЛС63-3.
Л96 8,85 1070 0,58 17,0 0,043 42‑48 22‑26 1‑3 45‑55 130‑145 50‑60 11 400
Л90 8,78 1045 0,43 17,1 0,045 44‑52 24‑28 2‑4 45‑55 130‑145 50‑60 10 500
Л85 8,75 1025 0,36 18,7 0,047 53‑58 26‑30 2‑5 45‑55 135‑145 52‑62 10 500
Л80 8,66 1000 0,34 18,8 0,060 61‑ 68 30‑35 2‑5 45‑55 140‑150 55‑65 11 200 10 600
Л70 8,61 950 0,29 19.9 0,069 63‑70 30‑35 3‑6 50‑60 145‑155 55‑65 11 500
Л68 8,60 938 0,27 19,0 0,072 66‑74 30‑35 3‑5 50‑60 145‑155 55‑65 11 500 11 000
Л63 8,44 906 0,26 20,5 0,074 68‑75 38‑45 2‑4 40‑50 150‑100 58‑68 11 600
Л60 8,4 904 0,25 20,7 0,075 65‑75 37‑42 2‑4 40‑50 155‑165 60‑70 11 800
Механические и физические свойства специальных деформируемых латуней
Латунь Плотность
г/см3
Температура
плавления,
°С
Теплопрo-
водность,
кал/(см·c·°С)
Коэффициент
линейного
расширения
α·10-6
ρ,
Ом·мм2
E,
кгс/мм2
σв, кгс/мм2 δ, % HB, кгс/мм2 Обрабаты-
ваемость
резанием,
%
твердая мягкая твердая мягкая твердая мягкая
  1. После закалки и старения при 450 °С.
  2. После деформации с обжатием 50%  и старения при 350 °С.
  3. Термическая обработка латуни марки ЛАНКМц75-2-2,5-0,5-0,5:   температура   закалки   780°С, старение при 500°С, закалка, деформация 10% и старение при 450° С; то же, но после деформации на 50% старение при 350°С.
ЛА77–2 8,6 1000 0,27 18,3 0,075 10 200 55–65 35–45 7–11 45–52 150–160 45–55 30
ЛАЖ60–1–1 8,2 904 0,18 21,6 0,09 10 500 70–75 40–45 7–10 45–55 165–175 45–55 25
ЛАН59–3–3 8,4 956 0,20 19,0 0,078 10 800 65–75 45–55 7–11 40–50 175–185 110–120 15
ЛЖМц59–1–1 8,5 890 0,24 22,0 0,093 10 600 68–75 42–48 5–10 45–55 155–165 85–95 25
ЛН 65–5 8,6 960 0,14 18,2 0,140 10 200 68–75 38–45 3–6 60–65 160–170 55 – 65 30
ЛМц58–2 8,4 880 . 0,17 21,2 0.108 10 500 68–75 38–45 5–10 38–45 170–180 80–90 22
ЛМцА57–3–1 8,1 870 0,16 20,1 0,121 10 400 70–75  40–50 4–8 40–50 175–185 85–95 25
ЛО90–1 8,75 1015 0,30 18,4 0,054 10 500 48–56 25–31 3–6 42–50 140–150 53–61 30
ЛО70–1 8,6 935 0,28 19,7 0,072 10 500 68–75 32–38 3–5
55–65 145–155 55–65 40
Л062–1 8,5 906 0,26 19,3 0,078 10 500 68–75 38–43 5–10 38–44 140–150 75–85 40
ЛО60–1 8,5 900 21,4 0,078 10 500 54–62 36–40 3–5 38–44 145–155 72 – 82 40
ЛС63–3 8,5 905 0,28 20,5 0,069 9 800 55–65 30–40 3–6 40–50 135–145 45–55 100
ЛС74–3 8,7 965 0,29 17,5 0,068 10 500 60–70 30– 40 2–5 40–55 130–140 40–50 80
ЛС64–2 8,5 910 0,28 20,3 0,070 10 500 58–67 32–38 4–6 55 – 65 140–150 50–60 90
ЛС60–1 8,5 900 0,25 20,8 0,065 10 500 60–70 30–40 4–6 45–55 150–160 60–70 75
ЛС59–1 8,5 900 0,25 20,6 0,066 11 500 60–70 30–40 4–6 40–50 150–160 70–80 80
ЛС59–1В 8,5 900 0,25 20,6 0,066 10 500 60–70 30–40 4–6 40-50 150–160 70–80 80
ЛЖС58–1–1 8,4 895 0,26 20,4 0,07 10 600 65–75 35–45 2–5 35–45 160–170 75–85 70
ЛК80–3 8,2 890 0,21 17,0 0,20 10 400 58–65 28–34 3–5 53–60 170–190 95–105 30
ЛМш68–0,5 8,6 937 0,27 19,1 0,075 10 100 68–75 32–37 3–5 50–60 145–155 52–60 30
ЛАМш
77–2–0,05
8,7 985 0,32 19,2 0,068 10 200 50–60 25–35 3–5 40–55 160–170 60–70 25
ЛОМш
70–1–0,05
8,6 949 0,28 19,0 0,71 10 400 62–70 32–38 2–4 50–60 140–150 50–58 30
ЛАНКМц
75–2–2,5–
0,5–0,5
8,6 1000 0,301) 18,3 0,1051) 11 500 85–95 50–60 6,0–10,0 45–55 290–3002) - 20

Обработка давлением

Однофазные α-латуни легко деформируются в горячем и холодном состоянии, но при нагреве выше 300°С и до 700°С снижают пластические свойства.Горячую деформацию латуней с α-фазой проводят при 7507—900°С. Рекомендованые температуры горячей обработки латуни приведены в твблице.

Лекгоплавкие примеси существенно влияют на горячую деформацию однофазных α-латуней, особенно висмут и свинец. Висмут в сплаве выделяется по границам α-зерен. Межзеренная прослойка висмута толщиной в несколько атомных слоев приводит к горячеломкости α-латуней.

В холодном состоянии все однофазные α-латуни имеют хорошую обрабатываемость давлением. В области концентраций, которые соответствуют α-фазе в медно цинковых растворах , повышение процента цинка увеличивает пластичность.Для деталей, которые изготовливают глубокой вытяжкой, подходит наиболее пластичная латунь Л68.

Двухфазные α+β-латуни обрабатываются в горячем состоянии лучше, чем однофазные α-латуни. α+β-сплавы обрабатывают в температурном интервале, где выделяется высокопластичная β-фазы. Примесям меньше влияют на деформацию α+β-латуни, чем на α-латуни. Скорость охлаждения α+β-латуни существенно влияет на структуру сплава. Перед прессованием латунный пруток, лист или труба нагревают до рекомендовонной температуры. В процессе прессования передний конец полуфабриката охлаждается наиболее интенсивно и образует мелкую игольчатую структуру с высокими механическими свойствами. Задний конца прутка остывает медленней и охлажденный метал образует зернистую структуру с пониженными механическими свойствами. Механические свойства сплава зависят от распределения α- и β'-фаз в матрице медно-цинкового сплава. Неоднородность структуры горячедеформированных полуфабрикатов двухфазных α+β-латуней устраняется отжигом с полной фазовой перекристаллизацией.

Двойная латунь Л63 содержит неравновесную β-фазу, что необходимо учитывать при выборе режимов термообработки.

При поизводстве латунного проката полуфабрикаты деформируются в несколько этапов. Лтунь накапливает сумарную деформацию, теряет плстичность и требует промежуточных рекристаллизационных отжигов, для снятия напряжений деформации. Величина допустимой суммарной холодной деформации уменьшается с повышением содержания цинка, зависит от способа обработки давлением и определяется опытным путем для каждой марки латуней.

Технологические свойства и режимы обработки деформируемых двойных латуней
Марка Температура,°С Обрабаты-
ваемость
резанием1),
%
Жидкоте-
кучесть,
см
Линейная
усадка,
%
Коэффициент
трения
литья горячей
деформации
начала рекри–
сталлизации
полного
отжига
отжига для
уменьшения
остаточных
напряжений
со смазкой без смазки
  1. В % по отношению к обрабатываемости латуни ЛС63-3.
  2. Кроме тонких лент.
Л96 1160–1200 750–850 300 450–600 300 20 - - - -
Л90 1160– 1200 750–900 335–370 650–720 200 20 65 2,0 0,074 0,440
Л85 1150–1180 830–900 335–370 650–720 200 30 - - - -
Л80 1160– 1180 820–870 320–360 650–720 200 30 48 2,0 0,015 0,710
Л70 1100– 1160 750–830 320–360 650–720 200 30 63 1,92 - -
Л68 1100–1160 750–830 300–370 520–650 260–270 30 63 1,92 - -
ЛМш68-0,05 1100–1160 750–830 300–370 520–650 260–270 - - - - -
Л63 1060– 1100 650–850 350–3702 660–6702 3002 40 65 1,77 0,012 0,390
Л60 1030– 1080 730–820 350–370 660–670 - 45 60 1,97 0,012 0,450
Технологические свойства и режимы обработки деформируемых сложных латуней
Марка Температура,°С Обрабаты-
ваемость
резанием1),
%
Жидкоте-
кучесть,
см
Линейная
усадка,
%
Коэффициент
трения
литья горячей
деформации
полного
отжига
отжига для
уменьшения
остаточных
напряжений
со смазкой без смазки
  1. В % по отношению к обрабатываемости латуни ЛС63-3.
  2. Температура прессования, другим видам горячей обработки латунь ЛС63-3 не подвергается
  3. Температура прокатки, температypa прессования составляет 750–800°С.
  4. Термическая обработка: закалка с 780°С и старение при 500°С; закалка, деформация на 10 % и старение при 450°С, закалка, деформация на 50 % и старение при 350°С.
  5. Не подвергается
ЛО90-1 1170–1210 850–900 650–720 - 30 85 2,05 0,013 0,45
ЛО70-1 1150–1180 650–850 560–720 400–500 35 49 1,71 0,0082 0,3
ЛОМш70-1-0,05 1150–1180 650–850 560–720 400– 500 - - - - -
Л062-1 1060–1110 700–750 550–650 400– 500 40 52 1,78 - -
ЛО60-1 1060–1110 760–800 550–650 - 40 52 1,78 - -
ЛС74-3 1120–1160 5) 600–650 - 80 - 2,2 - -
ЛС64-2 1060–1110 5) 620–670 - 90 - 2,2 - -
ЛС63-2 1060–1100 760–8202 620–650 - 100 - 2,0 - -
ЛС60-1 1040–1080 780–820 600–650 - 75 - 2,0 - -
ЛС59-1 1030–1080 640–780 600–650 285 80 51 2,23 0,0135 0,17
ЛС59-1В 1030–1080 640–780 600–650 - 80 51 2,23 0,0135 0,17
ЛА77-2 1100–1150 720–770 600–650 300 30 - 2,0 - -
ЛАМш77-2-0,05 1100–1150 720–770 600–650 300 30 - 2,0 - -
ЛМц58-2 1040–1080 680–730 600–650 - 22 83 1,45 0,012 0,32
ЛК80-3 950–1000 750–850 500–600 - 30 80 1,7 - -
ЛН65-5 1100–1150 820–8783 600–650 300–400 30 - 1,6 0,008 0,2
ЛАН59-3-2 1080–1120 700–750 600–650 350 15 47 1,55 0,01 0,32
ЛМцА57-3-1 - 650–750 600–650 - 25 - 1,7 - -
ЛЖС58-1-1 - - 600–650 - 70 - - - -
ЛАЖ60-1-1 - 600–800 600–650 - 30 - 1,7 - -
ЛЖМц59-1-1 1040–1080 680–730 600–650 - 25 83 2,14 0,012 0,39
ЛАНКМц
75-2-2,5-0,5-0,5
1140–1200 800–850 800–8504 20 52 1,68 - -

Термическая обработка

диаграмма Cu-Zn

Из практики, отжиг латуни — самая распостраненная операция по термообработке. Медно-цинковые сплавы кристализуются в узком температурном интервале, что препятствует возникновению неоднородностей состава. При застывании латуни не образуют хрупкие интерметаллидные фазы. Поэтому гомогонизационный отжиг к латуням не применяется. Нагрев слитка и последующая горячая деформация полностью устраняют последствия неравновесной кристаллизации.

Латуни подвергают рекристаллизационному отжигу для снятия внутренних напряжений между этапами при обработке давлением или чтобы получить высокую пластичность латуни при средней прочности на финальной стадии изготовления латунных заготовок.

Размер зерен рекристаллизованных определяет механические, пластические и технологические свойства латуни. При отжиге желательно добиться структуры с мелким и однородным размером зерен.

Концентрация цинка и фазового состав влияют на динамику рекристаллизации латуней. В α-латунях зерно начинает расти при относительно низких температурах (выше 350...400°С) и размер зерна увеличивается до температуры солидуса. Зерно вырастает до размера 350мкм и более. Температура начала рекристаллизации α-латуней понижается при повышении содержания цинка.

В двухфазных α+β - и специальных латунях интенсивный рост зерен происходит только, если температура нагрева соответсвует однофазной области β-фазы. После сильной деформации двухфазной латуни рекристаллизации α-фазы начинается при более низкой температуре в 300°С, чем β-фазы. Рост рекристаллизованных зерен α-фазы ограничивают нерекристаллизованные зерна β-фазы. В α+β-латунях зерно начинает расти при температурах окончания α → β перехода и в однофазной β-области.

Латунь отжигают при температуре на 250 — 350°С выше температуры начала рекристаллизации. Для большинства латуней она лежит в диапазоне 450—700°С. Если сплавы меди с 32—39% Zn отжигать при температурах выше α/α+β перехода, то выделившаяся β-фаза вызывает неоднородный рост зерна. Для получения однородной структуры такие сплавы отжигают при температурах, не превышающих линию сольвуса α-фазы в системе Cu-Zn. Поэтому для отжига латуни с концентрацией цинка, близкой к максимальной растворимости цинка в меди, необходима точная регулировка печи по температуре и однородное распределение температуры по объему печи.

Отжиг двухфазных α+β-латуней создает параллельный процесс — α↔β фазовую перекристаллизация. Поэтому скорость охлаждения влияет на пропорцию α- и β-фаз в матрице сплава при нормальной температуре. Количество β'-фазы увеличивается при увеличении скорости охлаждения, что повышает твердость латуней и улучшает обработку резанием. Высокую пластичность обеспечивает медленное охлаждение, чтобы количество α-фазы было максимально возможным.

Цинка в меди при низких температурах (ниже 450°С) обладает переменной растворимостью. Это качество необходимо учитывать при выборе режимов рекристаллизационного отжига сплавов системы Cu-Zn, лежащих вблизи границы растворимости. Ускоренное охлаждение таких латуней делает их склонными к упрочнению при старении. Прочности при старении повышается с увеличением содержания цинка от 35% до 42%, но снижается пластичность сплава. В промышленности этот вид термоупрочнения не используют, но скорость охлаждения при отжиге латуней должна контролироваться, чтобы избежать получение пересыщенного твердого раствора.

Высокие степени деформации при изготовлении листов и лент создают текстура проката. Текстура проката при отжиге становится в текстурой отжига. Штамповка изделий из таких полуфабрикатов с анизотропными свойствами может вызвать брак по фестонистости. Склонность к такому виду брака и высота фестонов зависит от всей предыстории получения полуфабриката: степени деформации при проходах, температур промежуточных и окончательных отжигов и т.д. Установлено, что высота фестонов растет с увеличением степени деформации при двух последних проходах, с понижением температуры предпоследнего отжига и с повышением температуры последнего отжига; при малых степенях деформации при изготовлении листа анизотропия вытяжки выражена тем ярче, чем ниже температура промежуточных отжигов.

Размер зерен в полностью рекристаллизованной структуре латуней довольно однороден. Если режим рекристаллизационного отжига нарушается, то латунь образует «двойную» структуру , которая состоит из зерен крупного и мелкого размеров. Такая структура проявляется как шероховатость поверхности или т. н. «апельсиновая корка» при диаметре зерен более 40мкм после штамповки. «Двойная» структура ухудшает качество полировки и травления изделий из латуни. Режим обработки устраняет этот дефект после штамповки или полировки. Полуфабрикатів с частично рекристаллизованной структурой и с малым диаметром зерна не образуют «апельсиновую корку».

Неполный отжиг проводят в интервале температур 250—350°С. Он применяется для уменьшения остаточных напряжений, которые могут приводить к так называемому «сезонному» растрескиванию латунных изделий. Такая коррозия характерна для латуней с концентрацией цинка более 15 %. Межкристаллитные трещины растут под одновременным воздействием механического и коррозионного факторов: остаточных и внешних напряжения и химических веществ, например, растворы и пары аммиака, влажный серный ангидрит, различные амины.

Остаточных напряжений уменьшают отжигом при температуре ниже начала рекристаллизации 250— 330°С. При таком отжиге латунь не ухудшает механические свойства, которые приобрела нагартовкой, остаточные напряжения снижаются не только суммарно, но уменьшается степень локальных, точечных напряжений.

Обрабатываемость резанием

Обрабатываемость латуней резанием зависит от их фазового состава. При обработке резанием однофазных α-латуней стружка получается длинной, наматывается на резец, и качество обрабатываемой поверхности ухудшается. Двухфазные α+β-латуни имеют лучшую обрабатываемость резанием, чем однофазные. Повышение содержания β'-фазы в структуре делает латуную стружку более хрупкой и мелкой, и качество поверхности обрабатываемой детали повышается. Количественная оценка обрабатываемости резанием латуней определяется сравнением с латунью ЛС63-3, обрабатываемость резанием которой принята за 100%. Так, например, обрабатываемость резанием однофазной α-латуни Л90 составляет 20%, двухфазной Л63 — 40% по сравнения латунью ЛС63-3.

Однофазные α-латуни отлично полируются, двухфазные несколько уступают им в этом.

Пайка и сварка

Латуни очень хорошо паяются мягкими припоями. Перед пайкой производят зачистку паяемой поверхности либо шлифованием, либо травлением в кислоте. В качестве припоя предпочтительно применять сплавы, содержащие около 60%олова. Сурьмы сильно реагирует с цинком, поэтому ее концентрацию ограничивают 0,25—0,5%. Хлоридные флюсы рекомендуются для пайки в первую очередь.

Для однофазных α-латуней хороший результат дают твердые припои: серебряные, медно-фосфористыми. Паяемость α+β-латуней твердыми припоями несколько хуже, чем мягкими. Пайку латуней медно-фосфористыми припоями проводят без флюсов, так как при этом происходит самофлюсование. При пайке латуней другими твердыми припоями необходимо применять соответствующие флюсы.

По свариваемости латуни несколько уступают меди. Для получения неразъемных соединений применяют следующие виды сварки: дуговая с угольным электродом, дуговая с расходуемым электродом, дуговая с вольфрамовым (нерасходуемым) электродом в среде защитного газа (аргона, гелия), кислородо-ацитиленовая сварка, электрическая контактная сварка (точечная, роликовая, стыковая) и др.

Высокое содержание цинка в латунях затрудняет дуговую сварку из-за его испарения, поэтому присадочные материалы должны содержать относительно небольшие количества цинка. Сварка угольным электродом латуней, содержащих 15—30% Zn, лучше всею ведется с помощью присадочного материала из сплава Cu + 3%Si . Дуговая сварка латуней вольфрамовым электродом в среде инертного газа осложняется выделением паров оксида цинка, которые подавляют действие дуги. Поэтому сварку следует вести при больших скоростях.

Хорошие результаты дает кислородноацитиленовая сварка. Латуни с высоким содержанием цинка удовлетворительно свариваются контактной сваркой.

Коррозионные свойства

Латуни обладают хорошей коррозионной стойкостью в атмосфере городской и сельской местности, а также в условиях морского климата. Латуни, содержащие менее 15 % Zn, по коррозионной стойкости близки к меди промышленной чистоты. Скорость коррозии латуней в атмосферных условиях не превышает 0,001мм/год.

Скорость коррозии латуней в пресной воде незначительна, и при температуре 20°С она составляет 0,0025—0,025 мм/год. По отношению к почве латуни обладают хорошей коррозионной стойкостью, к пищевым продуктам — нейтральны.

Под воздействием минеральных кислот (азотная, соляная) латуни интенсивно корродируют. Серная кислота действует на латуни значительно медленнее, однако в присутствии окислителей K2Cr2O7, Fe2(S04)3 скорость коррозии увеличивается на два порядка. Латуни весьма устойчивы в растворах щелочей (за исключением аммиака) и в концентрированных растворах нейтральных солей.

Сероводород оказывает сильное корродирующее действие на латуни, однако латуни с повышенным содержанием цинка (более 30 %) более устойчивы в среде сероводорода, чем медь и латунь с низким содержанием цинка.

Обесцинкование латуни

Латуни, кроме общей коррозии, подвержены также особым видам коррозии: обесцинкованию и «сезонному» растрескиванию. Обесцинкование — это особая форма коррозии, при которой сначала происходит растворение поверхности латунного изделия в реагенте. Раствор, в котором происходит обесцинкование латуни, содержит больше цинка, чем меди. В результате обменных реакций в катодных участках электрохимически осаждается медь в виде губчатой пленки. Быстрее обесцинкованию подвергаются латуни с повышенном содержанием цинка (Л60, Л63), так как в двухфазных латунях наблюдается преимущественное растворение β-фазы, являющейся анодом, а α-фаза — катодом. Процесс обесцинкования наблюдается при контакте латуни с электропроводящими средами (кислые и щелочные растворы). В результате латуни становится пористыми, на поверхности появляются красноватые пятна, ухудшаются механические свойства


Связанные страницы: